Połączenia pionowe wzdłuż słupów. Połączenia w powłokach z metalowymi płaskimi konstrukcjami nośnymi. Układ połączeń w ramie metalowej

Połączenia pomiędzy kolumnami.

System połączeń pomiędzy słupami zapewnia niezmienność geometryczną ramy i jej konstrukcji podczas eksploatacji i montażu. nośność w kierunku wzdłużnym oraz stateczność słupów od płaszczyzny wręgów poprzecznych.

Połączenia, które się tworzą dysk twardy, umiejscowione są w środku budynku lub przedziału temperaturowego, biorąc pod uwagę możliwość przemieszczania się słupów na skutek odkształceń termicznych elementów podłużnych.

Jeśli umieścisz połączenia ( dyski twarde) na końcach budynku, wówczas we wszystkich elementach wzdłużnych (konstrukcje dźwigów, więźby, kratownice) powstają duże siły temperaturowe F t

Jeżeli długość budynku lub bloku temperaturowego przekracza 120 m, pomiędzy słupami instaluje się zwykle dwa systemy łączników.

Ogranicz wymiary między łączami pionowymi w metrach

Wymiary w nawiasach podano dla budynków eksploatowanych przy projektowych temperaturach zewnętrznych t= –40° ¸ –65°С.

Bardzo prosty obwód stężenia są krzyżowe, stosuje się je przy rozstawie słupów do 12 m. Racjonalny kąt nachylenia stężeń zatem przy niewielkim rozstawie, ale wysoki pułap słupów, na wysokości dolnej części słupa zamontowane są dwa łączniki krzyżowe.

W tych samych przypadkach projektuje się czasami dodatkowe oddzielenie słupów od płaszczyzny ramy za pomocą przekładek.

Połączenia pionowe montuje się wzdłuż wszystkich rzędów budynku. Przy dużym rozstawie kolumn w środkowych rzędach, a także aby nie zakłócać przenoszenia produktów z przęsła na przęsło, projektuje się połączenia schematów portalowych i półportalowych.

Na połączenia pionowe pomiędzy słupami przejmują siły wiatru W 1 i W 2 działające na koniec budynku oraz wzdłużne hamowanie suwnic T pr.

Elementy połączeń krzyżowych i portalowych pracują w napięciu. Ze względu na dużą elastyczność pręty ściskane są wyłączone z pracy i nie są brane pod uwagę w obliczeniach. Elastyczność cięgien znajdujących się poniżej poziomu belek podsuwnicowych nie powinna przekraczać 300 dla budynków zwykłych i 200 dla budynków o „specjalnych” trybach pracy suwnicy; dla połączeń nad belkami podsuwnicowymi odpowiednio 400 i 300.

Połączenia osłonowe.

Połączenia wzdłuż konstrukcji dachu (namiotu) lub połączenia pomiędzy kratownicami tworzą ogólną sztywność przestrzenną ramy i zapewniają: stabilność ściśniętych pasów kratownic od ich płaszczyzny, redystrybucję lokalnych obciążeń dźwigowych przyłożonych do jednej z ram do ram sąsiednich ; łatwość instalacji; określona geometria ramy; percepcja i przenoszenie niektórych obciążeń na kolumny.

Przyłącza osłonowe znajdują się:

1) w płaszczyźnie pasów górnych kratownic – elementy podłużne między nimi;

2) w płaszczyźnie dolnych pasów kratownic – kratownice poprzeczne i podłużne, a czasem także stężenia podłużne pomiędzy kratownicami poprzecznymi;

3) połączenia pionowe pomiędzy kratownicami;

4) łączność za pomocą latarni.

Połączenia w płaszczyźnie pasów górnych kratownic.

Elementy pasa górnego kratownic są ściskane, dlatego należy zapewnić ich stateczność od płaszczyzny kratownic.

Za podpory zapobiegające wysunięciu się węzłów górnych z płaszczyzny więźby można uznać żelbetowe płyty dachowe i płatwie, pod warunkiem zabezpieczenia ich przed przemieszczeniami wzdłużnymi poprzez połączenia usytuowane w płaszczyźnie dachu. Wskazane jest umieszczenie takich ściągów (kratownic poprzecznych) na końcach warsztatu tak, aby wraz z wiązarami poprzecznymi wzdłuż dolnych pasów i ściągami pionowymi pomiędzy kratownicami tworzyły przestrzenną bryłę zapewniającą sztywność powłoki.

Jeżeli budynek lub blok temperaturowy jest dłuższy, montuje się pośrednie kratownice poprzeczne, których odległość nie powinna przekraczać 60 m.

Aby zapewnić stabilność górnego pasa kratownicy od jego płaszczyzny w obrębie latarni, gdzie nie ma zadaszenie, zapewnione są specjalne podkładki dystansowe, a w montażu kalenicy wymagane są kratownice. W trakcie montażu (przed montażem płyt przykrywających lub płatwi) odchylenie pasa górnego od płaszczyzny kratownicy nie powinno przekraczać 220. Jeżeli zatem podkładka kalenicowa nie spełnia tego warunku, zakłada się dodatkową przekładkę pomiędzy nim a przekładką na wsporniku kratownicy (w płaszczyźnie słupów).

Połączenia w płaszczyźnie dolnych pasów kratownic

W budynkach z suwnicami należy zapewnić sztywność poziomą ramy zarówno w poprzek, jak i wzdłuż budynku.

Podczas obsługi suwnic powstają siły powodujące odkształcenia poprzeczne i wzdłużne ramy warsztatu.

Jeżeli sztywność poprzeczna ramy jest niewystarczająca, żurawie mogą się zaciąć podczas ruchu, co zakłócenie normalnej pracy. Tworzą się nadmierne wibracje ramy niekorzystne warunki do obsługi dźwigów i bezpieczeństwa otaczających konstrukcji. Dlatego w budynkach jednoprzęsłowych o dużej wysokości (H>18 m), w budynkach z suwnicami Q>100 kN, z suwnicami o ciężkich i bardzo ciężkich trybach pracy o dowolnej nośności, system połączeń wzdłuż dolnych pasów potrzebne są kratownice.

Siły poziome F od suwnic działają poprzecznie na jedną ramę płaską lub dwie lub trzy sąsiadujące ze sobą.

Wzdłużne kratownice usztywniające zapewniają wspólną pracę układu płaskiej ramy, w wyniku czego znacznie zmniejszają się odkształcenia poprzeczne ramy od działania siły skupionej.

Słupki ramy końcowej transmitują obciążenie wiatrem F W w węzłach kratownicy stężonej poprzecznie.

Aby uniknąć drgań dolnego pasa kratownicy na skutek dynamicznego oddziaływania suwnic, podatność rozciągniętej części dolnego pasa kratownicy na płaszczyznę ramy jest ograniczona: dla dźwigów o liczbie cykli obciążenia 2 × 10 6 lub więcej - o wartość 250, dla pozostałych budynków - o wartość 400. Aby zmniejszyć długość rozciągniętej części dolnej, w niektórych przypadkach pasy są wyposażone w napinacze, które zabezpieczają dolny pas w kierunku bocznym.

Połączenia pionowe pomiędzy gospodarstwami.

Opaski te łączą ze sobą kratownice i zapobiegają ich przewróceniu. Montuje się je z reguły w osiach, w których powstają połączenia wzdłuż dolnych i górnych pasów kratownic, tworząc razem z nimi sztywny blok.

W budynkach z transportem podwieszonym połączenia pionowe przyczyniają się do redystrybucji pomiędzy kratownicami obciążenia dźwigiem przyłożonego bezpośrednio do konstrukcji przekrycia. W tych przypadkach, jak również do kratownic, mocuje się dźwig elektryczny - belki o znacznym udźwigu; pionowe połączenia pomiędzy kratownicami rozmieszczone są w płaszczyznach zawieszenia w sposób ciągły na całej długości budynku.

Schemat strukturalny połączeń zależy głównie od nachylenia kratownic.

Wiąże się wzdłuż górnych pasów kratownic

Wiąże się wzdłuż dolnych pasów kratownic

W przypadku połączeń poziomych o rozstawie kratownicy 6 m można zastosować kratownicę krzyżową, której stężenia działają tylko w stanie rozciąganym (ryc. a).

W Ostatnio Stosowane są głównie kratownice ściągowe z kratownicą trójkątną (ryc. b). W tym przypadku stężenia pracują zarówno przy rozciąganiu, jak i ściskaniu, dlatego wskazane jest projektowanie ich z rur lub profili giętych, co może zmniejszyć zużycie metalu o 30-40%.

Przy rozstawie kratownicy wynoszącym 12 m, ukośne elementy usztywniające, nawet te pracujące tylko w rozciąganiu, okazują się zbyt ciężkie. Dlatego układ stężeń projektuje się tak, aby najdłuższy element miał nie więcej niż 12 m, a przekątne były podparte przez ten element (rys. c, d).

Istnieje możliwość zapewnienia mocowania stężeń podłużnych bez siatki stężeń wzdłuż górnego pasa kratownic, co nie pozwala na zastosowanie ich przez płatwie. W tym przypadku sztywny blok obejmuje elementy osłonowe (płatwie, panele), kratownice i często umieszczone stężenia pionowe (rys. e). To rozwiązanie jest obecnie standardem. Elementy łączące namiotu (pokrycia) są z reguły obliczane w oparciu o elastyczność. Maksymalna elastyczność elementów ściskanych tych połączeń wynosi 200, dla elementów rozciągniętych - 400, (dla dźwigów o liczbie cykli 2 × 10 6 i większej - 300).

System elementy konstrukcyjne, służące do podparcia ogrodzenia ściennego i pochłaniania obciążeń wiatrem zwany szachulcowym.

Konstrukcje z muru pruskiego są instalowane zarówno dla obciążonych ścian, jak i dla ściany wewnętrzne i partycje.

Na ściany samonośne, a także kiedy ściany panelowe przy długości paneli równej rozstawowi słupów nie ma potrzeby stosowania konstrukcji z muru pruskiego.

Przy rozstawie kolumn zewnętrznych 12 m i panele ścienne Zamontowano słupki pośrednie z muru pruskiego o długości 6 m.

Szachownica montowana w płaszczyźnie ścian podłużnych budynku nazywana jest szachulcową podłużną. Szalunek szachulcowy instalowany w płaszczyźnie ścian na końcu budynku nazywany jest szachulcem końcowym.

Końcowa rama drewniana składa się ze słupków pionowych, które są instalowane co 6 lub 12 m. Górne końce słupków w kierunku poziomym opierają się na poprzecznej kratownicy stężonej na poziomie dolnych pasów kratownic.

Aby nie zapobiegać ugięciu kratownic pod wpływem chwilowych obciążeń, podparcie słupków z muru pruskiego odbywa się za pomocą zawiasów blaszanych, które są cienką blachą t = (8 10 mm) o szerokości 150-200 mm, które kierunek pionowyłatwo się wygina, nie zakłócając ugięcia kratownicy; w kierunku poziomym przenosi siłę. Poprzeczki są przymocowane do słupków z muru pruskiego otwory okienne; przy dużej wysokości stojaków w samolocie ściana końcowa Aby zmniejszyć ich swobodną długość, montuje się elementy dystansowe.

Ściany z cegieł lub bloczków betonowych projektuje się jako samonośne, tj. przejmują cały ich ciężar, a jedynie obciążenie boczne od wiatru jest przenoszone przez ścianę na słup lub słupek o konstrukcji szachulcowej.

Ściany z wielkopłytowych płyt żelbetowych montuje się (zawiesza) na stołach kolumnowych lub słupach z muru pruskiego (jeden stół co 3 - 5 płyt wysokości). W tym przypadku słupek o konstrukcji szachulcowej pracuje w mimośrodowym ściskaniu.

Wymiary pionowe

H o ≥ H 1 + H 2;

N 2 ≥ N k + f + re;

d = 100 mm;

Pełna wysokość kolumny

Wymiary latarni:

· Hf = 3150 mm.

Wymiary poziome

< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

< h в = 450 мм.

gdzie B 1 = 300 mm zgodnie z przym. 1

·

< h н = 1000 мм.

-

- połączenia latarni;

- połączenia szachulcowe.

3.

Zbiór obciążeń na ramie.

3.1.1.

Obciążenia na belce dźwigu.

Belka dźwigowa o rozpiętości 12 m dla dwóch dźwigów o udźwigu Q = 32/5 t. Tryb pracy dźwigów to 5K. Rozpiętość budynku wynosi 30 m. Materiał belki C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (przy grubości t≤ 20 mm); Rs = 14 kN/cm2.

Dla dźwigu Q = 32/5 t średni tryb pracy wg przym. 1 największa siła pionowa na kole F k n = 280 kN; masa wózka G T = 85 kN; typ szyny dźwigowej - KR-70.

Dla żurawi o średnim obciążeniu poprzeczna siła pozioma na kole, dla żurawi z elastycznym zawieszeniem żurawia:

T n = 0,05*(Q + G T)/n o = 0,05(314+ 85)/2= 9,97 kN,

gdzie Q to nominalny udźwig żurawia, kN; G t – masa wózka, kN; n o – liczba kół po jednej stronie żurawia.

Obliczone wartości sił działających na koło dźwigu:

F k = γ f * k 1* F k n =1,1*1*280= 308 kN;

T k = γ f *k 2 *T n = 1,1*1*9,97 = 10,97 kN,

gdzie γ f = 1,1 - współczynnik niezawodności obciążenia dźwigiem;

k 1 , k 2 =1 - współczynniki dynamiczne uwzględniające udarowy charakter obciążenia podczas poruszania się dźwigu po nierównych torach i na złączach szyn, tabela. 15.1.

Tabela

Numer obciążenia	Kombinacje obciążeń i sił		Ψ 2	Sekcje regałów
1 - 1	2 - 2	3 - 3	4 - 4
M	N	Q	M	N	M	N	M	N	Q
	Stały			-64,2	-53,5	-1,4	-56,55	-177	-6	-177	+28,9	-368	-1,4
	Śnieg			-67,7	-129,9	-3,7	-48,4	-129,6	-16	-129,6	+41,5	-129,6	-3,7
0,9	-60,9	-116,6	-3,3	-43,6	-116,6	-14,4	-116,6	+37,4	-116,6	-3,3
	Dmaks	do lewego słupka			+29,5		-34,1	+208,8		-464,2	-897	+75,2	-897	-33,4
0,9	+26,5		-30,7	+188		-417,8	-807,3	+67,7	-807,3	-30,1
3 *	do prawego słupka			-99,8		-31,2	+63,8		-100,4	-219	+253,8	-219	-21,9
0,9	-90		-28,1	+57,4		-90,4	-197,1	+228,4	-197,1	-19,7
	T	do lewego słupka			±8,7		±16,2	±76,4		±76,4		±186		±16,2
0,9	±7,8		±14,6	±68,8		±68,8		±167,4		±14,6
4 *	do prawego słupka			±60,5		±9,2	±12		±12		±133,3		±9
0,9	±54,5		±8,3	±10,8		±10,8		±120		±8,1
	Wiatr	lewy			±94,2		+5,8	+43,5		+43,5		-344		+35,1
0,9	±84,8		+5,2	+39,1		+39,1		-309,6		+31,6
5 *	po prawej			-102,5		-5,5	-39		-39		+328		-34,8
0,9	-92,2		-5	-35,1		-35,1		+295,2		-31,3
	+M maks. N odpowiednio.	Ψ2 = 1	Liczba ładunków	-	1,3,4	-	1, 5 *
starania		-	-	-	+229	-177	-	-	+787	-1760
Ψ2 = 0,9	Liczba ładunków	-	1, 3, 4, 5	-	1, 2, 3 * , 4, 5 *
starania		-	-	-	+239	-177	-	-	+757	-682
	-M ma N odpowiednio.	Ψ2 = 1	Liczba ładunków	1, 2	1, 2	1, 3, 4	1, 5
starania		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-315	-368
Ψ2 = 0,9	Liczba ładunków	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	1, 3, 4 (-), 5
starania		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-542	-1101	-380	-1175
	N ma + M odpowiednio	Ψ2 = 1	Liczba ładunków	-	-	-	1, 3, 4
starania		-	-	-	-	-	-	-	+264	-1265
Ψ2 = 0,9	Liczba ładunków	-	-	-	1, 2, 3, 4, 5 *
starania		-	-	-	-	-	-	-	+597	-1292
	N mi -M odpowiednio.	Ψ2 = 1	Liczba ładunków	1, 2	1, 2	1, 3, 4	-
starania		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-	-
Ψ2 = 0,9	Liczba ładunków	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	-
starania		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-472	-1101	-	-
	N mi -M odpowiednio.	Ψ2 = 1	Liczba ładunków								1, 5 *
starania	+324	-368
	N mi + M odpowiednio.	Ψ2 = 0,9	Liczba ładunków	1, 5
starania	-315	-368
	Q mam	Ψ2 = 0,9	Liczba ładunków								1, 2, 3, 4, 5 *
starania			-89

3.4. Obliczanie słupa schodkowego budynku przemysłowego.

3.4.1. Wstępne dane:

Połączenie poprzeczki ze słupem jest sztywne;

Obliczone siły podano w tabeli,

Na górę kolumny

na odcinku 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;

w rozdziale 2-2: M = -147 kNm.

Na dole kolumny

N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (moment zginający powoduje dodatkowe obciążenie gałęzi dźwigu);

N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (moment zginający powoduje dodatkowe obciążenie gałęzi zewnętrznej);

Q maks. = 89 kN.

Stosunek sztywności górnej i dolnej części kolumny I w /I n = 1/5;

materiał słupa – stal gatunku C235, beton fundamentowy klasy B10;

współczynnik niezawodności obciążenia γ n =0,95.

Podstawa gałęzi zewnętrznej.

Wymagana powierzchnia płyty:

A pl.tr = N b2 / R f = 1205/0,54 = 2232 cm 2;

R f = γR b ​​​​≈ 1,2*0,45 = 0,54 kN/cm 2 ; R b = 0,45 kN/cm 2 (beton B7,5) tabela. 8.4..

Ze względów konstrukcyjnych zwis płyty od 2 powinien wynosić co najmniej 4 cm.

Następnie B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53 cm, weź B = 55 cm;

Ltr = A pl.tr /B = 2232/55 = 40,6 cm, weź L = 45 cm;

pl. = 45*55 = 2475 cm 2 > A pl.tr = 2232 cm 2.

Średnie naprężenia w betonie pod płytą:

σ f = N in2 /A pl. = 1205/2475 = 0,49 kN/cm2.

Z warunku symetrycznego ułożenia trawersów względem środka ciężkości gałęzi odległość pomiędzy trawersami w prześwicie wynosi:

2(b f + t w – z o) = 2*(15 + 1,4 – 4,2) = 24,4 cm; o grubości poprzecznej 12 mm przy 1 = (45 – 24,4 – 2*1,2)/2 = 9,1 cm.

· Wyznaczamy momenty zginające w poszczególnych odcinkach płyty:

działka 1(zwis wspornika c = c 1 = 9,1 cm):

M 1 = σ f s 1 2 /2 = 0,49 * 9,1 2 /2 = 20 kNcm;

sekcja 2(zwis wspornika c = c 2 = 5 cm):

M 2 = 0,82*5 2 /2 = 10,3 kNcm;

Sekcja 3(płyta podparta z czterech stron): b/a = 52,3/18 = 2,9 > 2, α = 0,125):

M 3 = ασ fa 2 = 0,125*0,49*15 2 = 13,8 kNcm;

Sekcja 4(płyta podparta z czterech stron):

M 4 = ασ fa 2 = 0,125*0,82*8,9 2 = 8,12 kNcm.

Do obliczeń przyjmujemy M max = M 1 = 20 kNcm.

· Wymagana grubość płyty:

t pl = √6M max γ n /R y = √6*20*0,95/20,5 = 2,4 cm,

gdzie R y = 205 MPa = 20,5 kN/cm 2 dla stali Vst3kp2 o grubości 21 - 40 mm.

Przyjmujemy tpl = 26 mm (2 mm to naddatek na frezowanie).

Wysokość trawersu określa się na podstawie warunku ułożenia szwu mocującego trawersę do odgałęzienia kolumny. Dla bezpieczeństwa całą siłę z odgałęzienia przenosimy na trawersy poprzez cztery spoiny pachwinowe. Spawanie półautomatyczne drutem Sv – 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Wymaganą długość szwu określa się:

l w .tr = N in2 γ n /4k f (βR w γ w) min γ = 1205*0,95/4*0,8*17 = 21 cm;

ja w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.

Przyjmujemy htr = 30 cm.

Sprawdzanie wytrzymałości trawersu odbywa się analogicznie jak w przypadku kolumny ściskanej centralnie.

Obliczanie śrub kotwiących do mocowania gałęzi dźwigu (N min =368 kN; M=324 kNm).

Siła w śrubach kotwowych: F a = (M- N y 2) / h o = (32400-368 * 56) / 145,8 = 81 kN.

Wymagana powierzchnia przekroju śrub wykonanych ze stali Vst3kp2: R va = 18,5 kN/cm 2 ;

A v.tr = Fa a γ n / R va =81*0,95/18,5=4,2 cm 2 ;

Bierzemy 2 śruby d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm 2. Siła w śrubach kotwowych gałęzi zewnętrznej jest mniejsza. Ze względów projektowych akceptujemy te same śruby.

3.5. Obliczanie i projektowanie kratownicy.

Wstępne dane.

Materiał prętów kratownicowych to stal w gatunku C245 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm), materiał wstawek to C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm) ;

Elementy kratownicy wykonane są z kątowników.

Obciążenie od masy powłoki (bez ciężaru latarni):

g cr ’ = g cr – γ g g tło ′ = 1,76 – 1,05*10 = 1,6 kN/m 2 .

Ciężar latarni, w przeciwieństwie do obliczeń ramy, uwzględniany jest w miejscach, w których latarnia faktycznie opiera się o kratownicę.

Masa ramy latarni na jednostkę powierzchni rzutu poziomego tła latarni ’ = 0,1 kN/m 2 .

Masa ściany bocznej i przeszklenia na jednostkę długości ściany g b.st = 2 kN/m;

d-wysokość obliczona, przyjmuje się odległość pomiędzy osiami pasów (2250-180=2,07m)

Siły węzłowe(a):

F 1 = F 2 = g cr 'Bd = 1,6*6*2= 19,2 kN;

F 3 = g cr ' Bd + (g tło ' 0,5d + g b.st) B = 1,6*6*2 + (0,1*0,5*2 + 2)*6 = 21,3 kN;

F 4 = g cr ' B(0,5d + d) + g tło ' B(0,5d + d) = 1,6*6*(0,5*2 + 2) + 0,1*6*( 0,5*2 + 2) = 30,6 kN.

Reakcje pomocnicze: . F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4 /2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6/2 = 75 kN.

S = S g m = 1,8 m.

Siły węzłowe:

1. opcja obciążenie śniegiem(B)

F 1s = F 2s =1,8*6*2*1,13=24,4 kN;

F 3s = 1,8*6*2*(0,8+1,13)/2=20,8 kN;

F 4s = 1,8*6*(2*0,5+2)*0,8=25,9 kN.

Reakcje pomocnicze: . F As = F 1s + F 2s +F 3s +F 4s /2=2*24,2+20,8+25,9/2=82,5 kN.

2. opcja obciążenia śniegiem (c)

F 1 s ’ = 1,8*6*2=21,6 kN;

F 2 s’ = 1,8*6*2*1,7=36,7 kN;

F 3 s ’ = 1,8*6*2/2*1,7=18,4 kN;

Reakcje pomocnicze: . F′ As = F 1 s ’ + F 2 s ’ + F 3 s ’ =21,6+36,7+18,4=76,7 kN.

Obciążenie od momentów ramy (patrz tabela) (d).

Pierwsza kombinacja

(kombinacja 1, 2, 3*,4, 5*): M 1 max = -315 kNm; połączenie (1, 2, 3, 4*, 5):

M 2odpowiedni = -238 kNm.

Druga kombinacja (z wyłączeniem obciążenia śniegiem):

M 1 = -315-(-60,9) = -254 kNm; M 2odpowiedni = -238-(-60,9) = -177 kNm.

Obliczanie szwów.

Pręt nr.	Sekcja	[N], kN	Szew wzdłuż rąbka	Szew z piór
N obr., kN	Kf, cm	l sz, cm	Np, kN	kf, cm	l sz, cm
1-2 2-3 3-4 4-5 5-6	125x80x8 50x5 50x5 50x5 50x5	282 198 56 129 56	0,75N = 211 0,7 N = 139 39 90 39	0,6 0,6 0,6 0,6 0,6	11 8 3 6 9	0,25N = 71 0,3 N = 60 17 39 17	0,4 0,4 0,4 0,4 0,4	6 6 3 4 3

WYKAZ WYKORZYSTANYCH BIBLIOGRAFII.

1. Konstrukcje metalowe. edytowany przez Yu.I. Kudiszyna Moskwa, wyd. C. „Akademia”, 2008

2. Konstrukcje metalowe. Podręcznik dla uniwersytetów / wyd. E.I. Belenya. – 6 wyd. M.: Stroyizdat, 1986. 560 s.

3. Przykłady obliczeń konstrukcji metalowych. Pod redakcją AP Mandrikowa. – wyd. 2 M.: Stroyizdat, 1991. 431 s.

4. SNiP II-23-81 * (1990). Konstrukcje stalowe. - M.; CITP Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR, 1991. – 94 s.

5. SNiP 2.01.07-85. Obciążenia i uderzenia. - M.; CITP Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR, 1989. – 36 s.

6. SNiP 2.01.07-85 *. Dodatki, rozdział 10. Ugięcia i przemieszczenia. - M.; CITP Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR, 1989. – 7 s.

7. Konstrukcje metalowe. Podręcznik dla uniwersytetów/wyd. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 s.

8. GOST 24379.0 – 80. Śruby fundamentowe.

9. Wytyczne na projektach kursowych „Konstrukcje metalowe” Morozowa 2007.

10. Projektowanie konstrukcji metalowych budynki przemysłowe. wyd. sztuczna inteligencja Aktuganow 2005

Wymiary pionowe

Projektowanie szkieletu parterowego budynku przemysłowego rozpoczynamy od wyboru schematu konstrukcyjnego i jego układu. Wysokość budynku od poziomu podłogi do dołu farma budowlana Ale:

H o ≥ H 1 + H 2;

gdzie H 1 jest odległością od poziomu podłogi do główki szyny dźwigu określoną przez H 1 = 16 m;

H 2 – odległość główki szyny suwnicy od spodu konstrukcji budynku powłoki, obliczana według wzoru:

N 2 ≥ N k + f + re;

gdzie Hk jest wysokością suwnicy; N k = 2750 mm przym. 1

f – wielkość uwzględniająca ugięcie konstrukcji powłoki w zależności od rozpiętości, f = 300 mm;

d jest szczeliną pomiędzy górnym punktem wózka dźwigowego a konstrukcją budynku,

d = 100 mm;

H 2 = 2750 +300 +100 = 3150 mm, akceptowane – 3200 mm (ponieważ H 2 przyjmuje się jako wielokrotność 200 mm)

H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, przyjęte – 19200 mm (ponieważ H 2 przyjmuje się jako wielokrotność 600 mm)

Wysokość szczytu kolumny:

· Н в = (h b + h р) + Н 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., ostateczny rozmiar zostanie określony po obliczeniu belki dźwigu.

Wysokość dolnej części kolumny, gdy podstawa kolumny jest zakopana 1000 mm pod podłogą

· N n = H o - N w + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.

Pełna wysokość kolumny

· H = N in + N n = 4820+ 15380 = 20200 mm.

Wymiary latarni:

Przyjmujemy latarnię o szerokości 12 m z przeszkleniem w jednym poziomie o wysokości 1250 mm, wysokości boku 800 mm i wysokości gzymsu 450 mm.

N fnl. = 1750 +800 +450 =3000 mm.

· Hf = 3150 mm.

Schemat konstrukcyjny ramy budynku pokazano na rysunku:

Wymiary poziome

Ponieważ rozstaw kolumn wynosi 12 m, nośność wynosi 32/5 t, czyli wysokość budynku< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

· hin = a + 200 = 250 + 200 = 450mm

h w min = N w /12 = 4820/12 = 402 mm< h в = 450 мм.

Określmy wartość l 1:

· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.

gdzie B 1 = 300 mm zgodnie z przym. 1

Bierzemy l 1 = 750 mm (wielokrotność 250 mm).

Szerokość przekroju dolnej części kolumny:

· h n = l 1 + a = 750 + 250 = 1000 mm.

· h n min = N n /20 = 15380/20 = 769 mm< h н = 1000 мм.

Przekrój górnej części słupa oznaczono jako dwuteownik pełnościenny, a dolną część jako pełną.

Więzy budynku przemysłowego o stalowej ramie

Sztywność przestrzenną ramy oraz stabilność ramy i jej poszczególnych elementów zapewnia układ połączeń:

Połączenia pomiędzy słupami (pod i nad belką podsuwnicową), niezbędne do zapewnienia stateczności słupów z płaszczyzn ramy, odbioru i przenoszenia obciążeń działających wzdłuż budynku (wiatr, temperatura) na fundamenty oraz mocowania słupów podczas montażu;

- połączenia pomiędzy kratownicami: a) poziome połączenia poprzeczne wzdłuż dolnych pasów kratownic, przejmujące obciążenie od wiatru działającego na koniec budynku; b) poziome połączenia wzdłużne wzdłuż dolnych pasów kratownic; c) poziome połączenia poprzeczne wzdłuż górnych pasów kratownic; d) połączenia pionowe pomiędzy gospodarstwami;

- połączenia latarni;

- połączenia szachulcowe.

3. Część obliczeniowa i projektowa.

Zbiór obciążeń na ramie.

3.1.1. Schemat konstrukcyjny ramy poprzecznej.

Za osie geometryczne słupów schodkowych przyjmuje się linie przechodzące przez środki ciężkości górnej i dolnej części słupa. Rozbieżność środków ciężkości daje mimośród „e 0”, który obliczamy:

e 0 =0,5*(h n - h in)=0,5*(1000-450)=0,275m

Połączenia osłonowe obejmują połączenia pionowe pomiędzy kratownicami, połączenia poziome wzdłuż pasów górnych i dolnych kratownic. Połączenia wzdłuż pasów górnych układamy tak, aby przejąć część obciążenia wiatrem i zapobiec wybrzuszeniom ściskanych prętów pasów górnych. Kratownice usztywnione montujemy na końcach i w środku budynku. Montujemy połączenia wzdłuż dolnych pasów, aby przejąć obciążenia wiatrem i dźwigiem w kierunku wzdłużnym i poprzecznym. Połączenie kratownicowe to przestrzenny blok, do którego przymocowane są sąsiednie kratownice. Kratownice sąsiednie wzdłuż pasów górnego i dolnego łączy się poziomymi połączeniami kratownicowymi, a wzdłuż słupków kratowych - pionowymi połączeniami kratownicowymi.

Dolne cięciwy kratownic są połączone poprzecznymi i wzdłużnymi połączeniami poziomymi: w pierwszej kolejności mocuje się połączenia pionowe i stężenia, zmniejszając w ten sposób poziom drgań pasów kratownicowych; te ostatnie służą jako podpory dla górnych końców słupków podłużnej konstrukcji szachulcowej i równomiernie rozkładają obciążenia na sąsiednie ramy. Górne pasy kratownic połączone są poziomymi łącznikami poprzecznymi w postaci rozpórek lub dźwigarów, aby zachować projektowane położenie kratownic.

Połączenia pomiędzy słupami budynków przemysłowych

Stężenia kolumny zapewniają stabilność boczną metalowa konstrukcja budynku i jego niezmienności przestrzennej. Połączenia kolumn i regałów to pionowe konstrukcje metalowe, strukturalnie reprezentowane przez przekładki lub dyski tworzące system ram podłużnych. Przekładki łączą kolumny w płaszczyźnie poziomej. Elementy dystansowe są podłużnymi elementami belek. W przypadku połączeń kolumn rozróżnia się połączenia górnej kondygnacji i połączenia dolnej kondygnacji kolumn. Połączenia górnej kondygnacji znajdują się odpowiednio nad belkami dźwigu, odpowiednio połączenia dolnej kondygnacji pod belkami. Główny celów funkcjonalnych obciążenia dwóch kondygnacji to możliwość przeniesienia obciążenia wiatrem na koniec budynku z górnej kondygnacji poprzez poprzeczne połączenia dolnej kondygnacji z belkami podsuwnicowymi. Górne i dolne stężenia zapobiegają również przewróceniu się konstrukcji podczas montażu. Połączenia dolnej kondygnacji przenoszą również obciążenia z podłużnego hamowania dźwigów na belki suwnicy, co zapewnia stabilność części kolumn suwnicy. Zasadniczo w procesie wznoszenia konstrukcji metalowych budynku stosuje się połączenia niższych poziomów.

Systemy komunikacji dla szkieletów budynków przemysłowych

Do łączenia elementów konstrukcyjnych ramy służą łączniki metalowe. Dostrzegają główne obciążenia podłużne i poprzeczne i przenoszą je na fundament. Metalowe opaski rozkładają również obciążenia równomiernie pomiędzy kratownicami i ramami ramy, aby zachować ogólną stabilność. Ich ważnym zadaniem jest wytrzymywanie obciążeń poziomych, tj. obciążenia wiatrem. Połączenia słupów zapewniają stabilność poprzeczną metalowej konstrukcji budynku i jej niezmienność przestrzenną. W przypadku połączeń kolumn rozróżnia się połączenia górnej kondygnacji i połączenia dolnej kondygnacji kolumn. Połączenia górnej kondygnacji znajdują się odpowiednio nad belkami dźwigu, odpowiednio połączenia dolnej kondygnacji pod belkami. Głównymi celami funkcjonalnymi obciążeń obu kondygnacji jest możliwość przeniesienia obciążenia wiatrem na koniec budynku z górnej kondygnacji poprzez poprzeczne połączenia dolnej kondygnacji z belkami podsuwnicowymi. Górne i dolne stężenia zapobiegają również przewróceniu się konstrukcji podczas montażu. Połączenia dolnej kondygnacji przenoszą również obciążenia z podłużnego hamowania dźwigów na belki suwnicy, co zapewnia stabilność części kolumn suwnicy. Zasadniczo w procesie wznoszenia konstrukcji metalowych budynku stosuje się połączenia niższych poziomów. Aby nadać sztywność przestrzenną konstrukcji budynku lub konstrukcji metalowe kratownice są również połączone wiązaniami. Kratownice sąsiednie wzdłuż pasów górnego i dolnego łączy się poziomymi połączeniami kratownicowymi, a wzdłuż słupków kratowych - pionowymi połączeniami kratownicowymi. Dolne cięciwy kratownic są połączone poprzecznymi i wzdłużnymi połączeniami poziomymi: w pierwszej kolejności mocuje się połączenia pionowe i stężenia, zmniejszając w ten sposób poziom drgań pasów kratownicowych; te ostatnie służą jako podpory dla górnych końców słupków podłużnej konstrukcji szachulcowej i równomiernie rozkładają obciążenia na sąsiednie ramy. Krzyżulce łączą górne pasy kratownicy w jeden system i stają się „krawędzią zamykającą”. Podkładki zapobiegają przesuwaniu się kratownic, a poprzeczne poziome kratownice ściągowe zapobiegają przesuwaniu się przekładek.

Solidne płatwie

Płatwie ciągłe stosowane są w rozstawie kratownic nie większym niż 6 m i w zależności od przeznaczenia mają różne przekroje konstrukcyjne. Płatwie ciągłe produkowane są według wzorów dzielonych i ciągłych. Najczęściej stosuje się wzory dzielone ze względu na ich zdolność do uproszczenia montażu, ale wzór ciągły ma również pozytywne właściwości wyróżniające, na przykład przy wzorze ciągłym na samych płatwiach zużywa się mniej stali.

Płatwie usytuowane na połaci, biorąc pod uwagę dachy o dużym nachyleniu, zawsze wyginają się w dwóch płaszczyznach. Stabilność płatwi uzyskuje się poprzez mocowanie płyty dachowe lub poprzez przymocowanie podłogi do płatwi, biorąc pod uwagę wszystkie siły tarcia występujące pomiędzy nimi. Zwyczajowo mocuje się płatwie do pasów kratownic za pomocą krótkich narożników i elementów giętych z blachy stalowej.

Płatwie kratowe

Jako płatwie stosuje się ceowniki walcowane lub zimnogięte, a przy rozstawie kratownic powyżej 6 m stosuje się płatwie kratowe. Najprostszą i najlżejszą konstrukcją płatwi kratowej jest płatew prętowo-kratowa z kratownicą i dolnym pasem wykonanym ze stali okrągłej. Wadą takiego przebiegu jest trudność kontroli spawów w punktach połączenia prętów kraty z dolnym pasem, a także konieczność ostrożnego transportu i montażu.

Pas górny dźwigarów kratowych w przypadku jego dużej sztywności od płaszczyzny płatwi należy obliczać na łączne działanie siły osiowej i zginania tylko w płaszczyźnie płatwi, a w przypadku małej sztywności płatwi pas górny od płaszczyzny płatwi należy obliczyć pas górny na łączne działanie siły osiowej i zginania zarówno w biegu płaszczyzny, jak i w płaszczyźnie do niej prostopadłej. Podatność górnego pasa płatwi kratowych nie powinna przekraczać 120, a elementów kratowych nie powinna przekraczać 150. Pas górny tej płatwi składa się z dwóch ceowników, a elementy kratowe z jednego zagiętego ceownika. Zazwyczaj stężenia mocuje się do górnego pasa za pomocą zgrzewania łukowego lub oporowego.

Dźwigary kratowe projektuje się jako kratownice z ciągłym pasem górnym, który zawsze pracuje przy ściskaniu przy zginaniu w jednej lub dwóch płaszczyznach, natomiast na pozostałe elementy działają siły wzdłużne.

Aby zapewnić stabilność przestrzenną konstrukcji metalowych, stosuje się specjalne elementy stalowe - pionowe połączenia między słupami. Stowarzyszenie produkcyjne „Remstroymash” oferuje konstrukcje metalowe własnej roboty dla różnych przedsiębiorstw produkcyjnych i budowlanych.

W asortymencie firmy znajdują się:

• Pręty.
• Belki.
• Farmy.
• Ramy i inne systemy połączeń.

Głównym celem połączeń konstrukcji metalowych

Za pomocą lekkich elementów konstrukcyjnych powstają układy przestrzenne o unikalnych właściwościach:

• sztywność zginania i bocznego skręcania;
• odporność na obciążenia wiatrem i wpływy bezwładności.

Po zmontowaniu systemy łączące spełniają wymienione funkcje mające na celu zwiększenie odporności na wpływy zewnętrzne. Połączenia wiatrowe konstrukcji metalowych zapewniają gotowym konstrukcjom dodatkową stabilność żagla podczas pracy. Sztywność przestrzenną i stabilność budynków, słupów, mostów, kratownic itp. zapewniają połączenia montowane w płaszczyznach poziomych w postaci pasów górnych i dolnych.

Jednocześnie na końcach i w przestrzeniach między przęsłami instalowane są specjalne połączenia pionowych konstrukcji metalowych - przepony. Powstały układ połączeń zapewnia wymaganą sztywność przestrzenną gotowej konstrukcji.


Poprzeczne połączenia przęseł
a - projekt głównych punktów połączeń; b - schemat połączeń

Rodzaje połączeń konstrukcji metalowych

Produkty różnią się metodami produkcji i montażu:

• Produkty spawane.
• Prefabrykowane (śruba, śruba).
• Nitowany.
• Łączny.

Materiały użyte do produkcji łączących konstrukcji metalowych są żelazne i Stal nierdzewna. Dzięki wyjątkowemu Specyfikacja techniczna produkty ze stali nierdzewnej nie wymagają dodatkowej obróbki antykorozyjnej.

Schematy połączeń pionowych:
Przez; B krzyż dwupoziomowy, C - ukośny nachylony, D - wielopoziomowy ukośny nachylony

Przykłady połączeń

1 marca 2012 r

Aby nadać warsztatowi sztywność przestrzenną, a także zapewnić stabilność elementów ramy, pomiędzy ramami zastosowano połączenia.

Istnieją połączenia: pozioma – w płaszczyźnie górnego i dolnego pasa kratownic – oraz pionowa – zarówno pomiędzy, jak i pomiędzy słupami.

Cel połączeń poziomych wzdłuż górnych pasów kratownic omówiono w rozdziale. Połączenia te zapewniają stateczność górnego pasa kratownic od ich płaszczyzny. Na rysunku przedstawiono przykładowy układ ściągów wzdłuż pasów górnych kratownic w pokryciu płatwiami.

W dachach bezdźwigarowych, w których do górnych pasów kratownic przyspawane są wielkopłytowe płyty żelbetowe, sztywność dachu jest tak duża, że ​​wydaje się, że nie ma potrzeby instalowania ściągów.

Biorąc jednak pod uwagę konieczność zapewnienia odpowiedniej sztywności konstrukcji podczas montażu płyt, a także fakt, że obciążenie od płyt nie jest przykładane ściśle pionowo wzdłuż osi kratownic i w związku z tym może powodować skręcanie, zaleca się uznano za konieczne zainstalowanie ściągów wzdłuż górnych pasów kratownic na krawędziach przedziałów temperaturowych. Równie potrzebne są podkładki dystansowe na kalenicy kratownic, przy podporach i pod słupami latarni.

Te elementy dystansowe służą do wiązania górnych pasów wszystkich kratownic pośrednich. Podatność pasa górnego pomiędzy punktami zabezpieczonymi podczas montażu płyt nie powinna przekraczać 200 - 220. Połączenia wzdłuż pasów górnych kratownic mocowane są do pasów za pomocą czarnych śrub.

Podczas wykonywania wiązań ważne jest dokładne przyspawanie klinu do narożnika, zapewniając odpowiedni kąt nachylenia, ponieważ za pomocą wiązań częściowo kontrolowana jest poprawność schematu geometrycznego montowanej konstrukcji.

Dlatego zaleca się przyspawanie wstawek do elementów ściągających w przyrządach. Rysunek pokazuje najprostszy typ przewodnik w postaci kanału, w którym wycinane są precyzyjnie otwory pod wymaganym kątem.

Stężenia poziome wzdłuż dolnych pasów kratownic zlokalizowane są zarówno w poprzek warsztatu (stężenie poprzeczne), jak i wzdłuż warsztatu (stężenie podłużne). Jako farmy wiatrowe wykorzystywane są krzyżulce umieszczone na końcach warsztatu.

Podpierają stojaki ramowe końcowej ściany warsztatu, które pochłaniają napór wiatru. Pasy farmy wiatrowej stanowią dolne cięciwy kratownic. Te same połączenia poprzeczne wzdłuż dolnych pasów kratownic są rozmieszczone w dylatacje(w celu utworzenia dysku twardego).

Na długa długość bloku temperaturowego, krzyżulce umieszcza się również w środkowej części bloku tak, aby odległość pomiędzy zastrzałami poprzecznymi nie przekraczała 50 - 60 m. Jest to konieczne, ponieważ połączenia zastrzałów często wykonywane są na czarnych śrubach, które pozwalają na duże przesunięcia, w wyniku czego wpływ szelek rozciąga się na duże odległości.

Odkształcenie poprzeczne ramy od obciążenia lokalnego (dźwigu): a - kiedy
brak połączeń wzdłużnych; b - w obecności połączeń wzdłużnych.

Poziome połączenia wzdłużne wzdłuż dolnych pasów kratownic mają przede wszystkim na celu włączenie sąsiednich ram w pracę przestrzenną pod działaniem lokalnych obciążeń, np. dźwigów; zmniejszając w ten sposób odkształcenia ramy i zwiększając sztywność boczną warsztatu.

Połączenia wzdłużne są szczególnie ważne w przypadku ciężkich dźwigów i warsztatów o dużej wytrzymałości, a także lekkich i niesztywnych dachów (stal falista, płyty azbestowo-cementowe i tak dalej.). W budynkach o dużej wytrzymałości połączenia należy przyspawać do pasa dolnego.

W przypadku kratownic stężonych przyjmuje się z reguły kratownicę krzyżową, biorąc pod uwagę, że w przypadku przyłożenia obciążeń z jednej strony działa tylko układ stężeń wydłużonych, a druga część stężeń (ściśnięta) jest wyłączona z pracy. To założenie jest ważne, jeśli zastrzały są elastyczne (λ > 200).

Dlatego elementy krzyżulców projektuje się z reguły z pojedynczych narożników. Podczas sprawdzania podatności krzyżulców wykonanych z pojedynczych kątowników, promień bezwładności kątownika przyjmuje się względem osi równoległej do kołnierza.

W przypadku kratownicy trójkątnej ze stężonymi kratownicami we wszystkich stężeniach mogą wystąpić siły ściskające, dlatego należy je projektować z zachowaniem elastyczności λ< 200, что менее экономично.

W przęsłach większych niż 18 m, ze względu na ograniczoną podatność boczną dolnych pasów kratownic, w wielu przypadkach konieczne jest zamontowanie dodatkowych przekładek w środku przęsła. Eliminuje to drżenie kratownic podczas pracy dźwigów.

Połączenia pionowe pomiędzy kratownicami montuje się najczęściej na podporach kratownicy (pomiędzy słupami) oraz w środku przęsła (lub pod słupami latarni), układając je na długości warsztatu w sztywnych panelach, czyli tam, gdzie połączenia poprzeczne wzdłuż znajdują się cięciwy kratownic.

Głównym zadaniem zastrzałów pionowych jest doprowadzenie konstrukcji przestrzennej składającej się z dwóch kratownic i stężeń poprzecznych wzdłuż górnego i dolnego pasa kratownic do stanu sztywnego, niezmiennego.

W warsztatach z lekkimi, a czasem średnio obciążonymi dźwigami, w obecności sztywnego dachu wykonanego z dużych paneli płyty żelbetowe, przyspawany do kratownic, system stężeń pionowych może zastąpić system stężeń poprzecznych wzdłuż pasów kratownic (z wyjątkiem końcowych kratownic wiatrowych).

W takim przypadku kratownice pośrednie należy połączyć za pomocą przekładek.

Projekt połączeń pionowych przyjmuje się w postaci krzyża pojedynczych narożników z obowiązkowym poziomym elementem zamykającym lub w formie kratownicy z trójkątną kratą. Mocowanie przyłącza pionowego do więźba dachowa wykonane na czarnych śrubach.

Ze względu na niewielką wielkość sił działających w elementach połączeń powłokowych, przy projektowaniu ich zamocowań można dopuścić niewielkie odchylenie od centrowania.

Wzdłuż warsztatu montuje się pionowe połączenia pomiędzy słupami, które zapewniają stabilność warsztatu w kierunku wzdłużnym, a także pochłaniają wzdłużne siły hamowania i napór wiatru na końcu budynku.

Jeżeli w kierunku poprzecznym ramy zaciśnięte w fundamentach stanowią konstrukcję stałą, to w kierunku wzdłużnym szereg zamontowanych ram, połączonych przegubowo belkami podsuwnicowymi, stanowi układ zmienny, który w przypadku braku połączeń pionowych pomiędzy słupami może zagięcie (podpory słupów w kierunku wzdłużnym należy traktować jako przegubowe).

Dlatego ściśnięte elementy połączeń między słupami (poniżej belek podsuwnicowych), a w budynkach o dużym obciążeniu elementy rozciągane tych połączeń, które są istotne dla stabilności całej konstrukcji, są wystarczająco sztywne aby uniknąć ich wstrząsania. W tym celu maksymalną elastyczność takich elementów ogranicza się do λ = 150.

Dla pozostałych elementów rozciągniętych połączeń słupów elastyczność nie powinna przekraczać λ = 300, a dla elementów ściskanych λ = 200. Elementy połączeń poprzecznych słupów wykonywane są najczęściej z naroży. Szczególnie mocne krzyżulce wykonane są z sparowanych kanałów połączonych kratą lub listwami.

Przy określaniu podatności przecinających się prętów (w siatce poprzecznej) ich obliczoną długość w płaszczyźnie kraty przyjmuje się od środka węzła do punktu ich przecięcia. Efektywna długość pręty z płaszczyzny kratownicy pobierane są zgodnie z tabelą.

Obliczona długość od płaszczyzny kratownicy prętów kratowych

Charakterystyka przecięcia prętów kratowych	Po rozciągnięciu w pręcie nośnym	Gdy drążek podporowy nie działa	Po ściśnięciu w pręcie nośnym
Obydwa pręty nie są przerwane	0,5 l	0,7 l	l
Pręt nośny jest przerwany i pokryty klinem	0,7 l	l	l

Obliczenia krzyżulców zwykle przeprowadza się przy założeniu, że pracują tylko elementy rozciągane (przy pełnym obciążeniu). Jeżeli uwzględnić także pracę elementów kratownicy przy ściskaniu, obciążenie rozkłada się równomiernie pomiędzy stężeniami.

Aby zapewnić swobodę temperatury odkształcenia podłużne ramy, połączenia pionowe pomiędzy kolumnami najlepiej umiejscowić pośrodku bloku temperaturowego lub w jego pobliżu.

Ponieważ jednak montaż konstrukcji zwykle rozpoczyna się od krawędzi, zaleca się związanie pierwszych dwóch kolumn w ramie, aby były stabilne. Wymusza to wykonanie połączeń jak pokazano na rysunku Połączenia wzdłuż dolnych pasów kratownic oraz pomiędzy słupami b, czyli w panelach zewnętrznych należy wykonać połączenia tylko w obrębie górnej części słupów.

Takie połączenia umożliwiają odkształcenie zginające dolne części kolumny ze zmianami temperatury. Jednocześnie jedno ze stężeń, pracując pod obciążeniem rozciągającym wiatru, przenosi te siły na belkę suwnicy.

Dalszą drogę sił wiatru pokazano na rysunku Połączenia wzdłuż dolnych pasów kratownic oraz pomiędzy słupami b; przenoszone są wzdłuż sztywnych belek podsuwnicowych do połączeń środkowych i wzdłuż nich opuszczane w ziemię. Wskazane jest takie dobranie schematu połączeń, aby łączyły się one ze słupami pod kątem zbliżonym do 4 - 5°. W W przeciwnym razie rezultatem są zbyt wydłużone, ciężkie kliny.

Połączenia pionowe ramy: a - przy rozstawie słupów 6 m;
b - przy rozstawie kolumn co najmniej 12 m.

Jeżeli ze względów technologicznych nie jest możliwe całkowite zajęcie jednego przęsła na stężenie, a także gdy rozstaw słupów jest duży, stosuje się stężenia ramowe; w tym przypadku uważa się, że pod wpływem jednostronnego obciążenia działają na rozciąganie połączeń jednego narożnika, a elementy drugiego narożnika, ze względu na dużą elastyczność (λ = 200 / 250), są wyłączane z pracy . Dzięki takiemu projektowi konstrukcji otrzymujemy „łuk z trzema zawiasami”.

Połączenia pionowe montuje się poniżej belki podsuwnicy w płaszczyźnie odnogi podsuwnicy słupa, a nad belką podsuwnicy - wzdłuż osi przekroju słupa. W warsztatach o dużej wytrzymałości połączenia pod belkami podsuwnicowymi mocuje się do słupów za pomocą nitów (głównie) lub spawania.

„Projektowanie konstrukcji stalowych”
K.K. Muchanow

Wybór profilu poprzecznego warsztatów wielonawowych zależy nie tylko od podanych wymiarów użytkowych warsztatu i wymiarów suwnic, ale także od szeregu wymagań ogólnobudowlanych, przede wszystkim od organizacji odprowadzania wody z dachu oraz w sprawie rozmieszczenia oświetlenia środkowych przęseł. Odpływ wody może być zewnętrzny lub wewnętrzny. Dreny zewnętrzne instalowane są w wąskich warsztatach, a także…